脉冲镀镍开关电源的设计

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脉冲镀镍开关电源的设计

【导读】脉冲镀镍代替直流镀镍可获得结晶细致的镀层，能使镍层的孔隙率与内应力降低，硬度增高，杂质含量降低，并可采用更高的电流密度，提高镀覆速度。

根据脉冲镀镍的工艺，我们研制了最大峰值电流1000A，最大峰值电压30V的脉冲镀镍开关电源。其工艺如下:

硫酸镍(NiSO4•7H2O)：180～240g/L

硫酸镁(MgSO4•7H2O)：20～30g/L

氯化钠(NaCl)：10～20g/L

硼酸：30～40

PH值：5.4

温度：室温

波形：矩形波

频率：500～1500Hz

占空比：5%～12%

平均电流密度(A/dm2) ：0.7

电源的基本方案

三相380V/50Hz交流电经过EMI电磁兼容装置，进行桥式整流，再经过逆变和变压，然后再整流、滤波、储能，最后进行电压斩波，输出单向脉冲电压。本电源设计分两部分：前级的开关电源和后级的斩波。脉冲电源电路工作原理框图如图1所示。

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图1：脉冲电源电路工作原理框图

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开关电源部分的设计要点

开关电源部分原理
　　
: b! g9 U5 i9 {4 k/ G# H主电路由EMI电磁兼容装置、整流电路、逆变电路、高频变压器、高频整流及高频滤波电路组成;控制电路由电流、电压双闭环组成，电流环为内环，电压环为外环;保护电路设置有初级最大电流限制，输出过流、短路保护，最高输出电压限制。

基本要求
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脉冲开关电源除应具有一般电源的要求外，还要求短时输出功率大，动态特性好，效率高，并在大功率脉冲输出情况下能稳定可靠地工作。

开关电源的设计
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6 n( J; C0 C3 m& f+ U(1)高频化该电源输出最大平均容量为峰值电流1000A，电压30V，占空比10%，即3kW。基于对脉冲开关电源的实际要求，宜采用高频技术方案，同时选取全桥逆变的拓扑形式，提高频率是实现小型化的重要途径，它能减少功率变压器的体积和滤波电感量，而输出电感是影响动态响应的重要因素。高频化还是改善动态响应的重要措施，电源调整的速度随频率提高而加快。从而达到迅速稳压的目的。

(2)容量小型化由于占空比D较小，例如: D=0.1，则峰值电流将为平均电流的十倍。若按峰值电流设计则不难实现，但电源体积庞大，不经济。若按平均电流设计，则对电源要求十分苛刻，既要求电源小型可靠，又要求电源在负载突变的过程中不能产生过大的压降。对于供电电压为2～30Vd.c.，峰值电流IP=1000A，D=0.05～0.1，需平均电流ICP=50A～100A的开关电源，若按照平均电流来设计，则有以下难题：
①电源在毫秒级时间内突然加上十倍平均电流时将会发生过流保护;
②电源在毫秒级时间内提供不了峰值电流时将会发生输出跳变，即突降过程。

本装置采用1.5倍平均电流设计，保证开关电源有足够的裕量，同时，适当增加电源的能量供给能力。
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& Z7 x7 l, Z1 }+ t+ ^6 W  R(3)高的电压反馈增益电源应有足够高的电压反馈，提高电源的动态特性，保证脉冲输出电压的平稳。
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(4)增大开关电源输出电压保持能力问题
　　
由于电源工作在大脉冲电流条件下，电源至少要经过若干个周期的调整才能稳定过来，并要耐受冲击电流而不至于保护动作，为了减小冲击带来的异常(尖峰，下降等)，宜在负载端设置储能电容。
　　
" N) X/ H/ |0 B7 g  u8 m  ~2 e设计方法如下：
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电容中储存的能量为：
' N! ]% t3 E- c% DEC=0.5C0U2
　　
. o1 z) v" D% U/ Y& q0 ?9 H& ^在输出峰值功率P0P作用下，开关电源输出功率为PO1时，维持输出方波宽度TON，输出电压变化ΔU=U1-U2，电容储存的能量如下式所示：
0.5C0(U12-U22)=(P0P-PO1)×TON
6 b3 J6 ~$ S! e/ G! w由上式求得储能电容C0:
  d7 o9 r) @# \* h: c. _C0={2(P0P-PO1)×TON}/(U12-U22)
同时，储能电容必须选用ESR小，高频性能好的电解电容。
　　
0 r/ g, R8 @- D" }# q% b3 O+ @(5)加入逆变桥的过流限制鉴于开关电源输出电容量特别大，开机瞬间和脉冲输出时，逆变桥需要承受特别大的冲击电流，当逆变桥加入单周期过流限制后，能够有效地保证逆变桥的功率器件不会超过设计电流值，而大大提高了开关电源的可靠性。

设计思路
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以SG3525PWM芯片为核心进行控制系统的设计。通过用CD4017B芯片进行8分频，对输出最大占空比进行限制。主电路采用场效应管并联。电压斩波控制原理图如图2。

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图2：电压斩波控制原理图　　

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主电路的选择
　　
因为主电路为电压斩波，存在着大电流的冲击，为此，本装置采用场效应管并联。选IR公司的产品FB180SA10比较适合，它的VDSS=100V，RDS(ON)=0.0065Ω，ID=180A(TC=25℃)或120A(TC=120℃)，同时，它用绝缘TO?227封装，易于并联，内部电感量低。本装置选用12只并联。4.3控制与保护SG3525原理框图如图3所示。其具有5.1V温度系数为1%的基准稳压电源，误差放大器，频率为100Hz～400kHz(其值由外界电阻Rt，电容Ct决定)的锯齿波振荡器，软启动电路，同步电路，关闭电路，脉宽调制比较器，RS寄存器及保护电路。

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图3：SG3525原理图　　

利用SG3525的误差放大器的1脚和2脚对输出进行占空比的调节;在实际调试过程中发现，由于占空比较小，电压比较器输入电压可以调节的范围特别小，调试非常困难，为此特别设计了分频线路即利用CD4017B十进制计数芯片及其外围线路对SG3525的4脚振荡器输出信号进行8分频，利用SG3525的10脚关机功能，封锁SG3525的4脚输出信号8个中的6个，使11和14脚各有1个脉冲输出，见图4、图5。因为11脚最大占空比为48%左右，则分频后实际输出占空比最大为12%左右，最小占空比通过R7来确定。本部分的保护采取单周期限流保护，以场效应管的栅源电阻为采样信号，当电流超过限定值时，通过SG3525的10脚将该周期驱动信号关断，达到单周期保护。

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图4：SG3525的4脚与11脚正常情况下的波形图

　

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图5：CD4017B及外围线路输入与输出的仿真图　

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仿真与试验
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图4给出了SG3525没有分频时，振荡器输出(4脚)CH1与PWM输出(11脚)CH2的对应关系。由图中可以清楚地看出振荡器输出脉冲出现在PWM脉宽的前后侧各一个，其脉宽约在5μs～10μs，这个时间足够CD4017B完成动作。图5给出了CD4017B及外围线路输入输出仿真图。由图5我们可以清楚看出CLK端输入频率1kHz脉宽为5μs的脉冲时，输出OUT即D5～D9的阴极的波形与设计是相符的。经过滤波后，到达SG3525的10脚波形是比较规整的。为分析方便，同时给出了相关引脚的时序图。同时，采取CLK上升沿翻转，保证了控制时序的正确，采用封锁6个脉冲，避免了干扰和初始状态对输出的PWM波形的影响。

该装置投入运行后，经过将近一年的现场检验，证明运行稳定可靠，各项技术指标达到了设计要求，提高了电镀产品质量，节省了电镀时间，完全满足该项工艺要求。

Neken

CLK上升沿翻转就是能保证控制时序的正确。